Modifica del controllo BLE su carichi ad alta potenza - Nessun cablaggio aggiuntivo richiesto: 10 passaggi (con immagini)

2024 Autore: John Day | [email protected]. Ultima modifica: 2024-01-30 10:02

Aggiornamento: 13 luglio 2018 - aggiunto regolatore a 3 terminali all'alimentazione del toroide

Questa istruzione copre il controllo BLE (Bluetooth Low Energy) di un carico esistente nell'intervallo da 10 W a > 1000 W. L'alimentazione viene commutata in remoto dal tuo cellulare Android tramite pfodApp.

Non è necessario alcun cablaggio aggiuntivo, basta aggiungere il circuito di controllo BLE all'interruttore esistente.

Spesso, quando si esegue il retrofit dell'automazione domestica su installazioni esistenti, l'unico posto ragionevole per aggiungere il controllo è l'interruttore esistente. In particolare quando si desidera mantenere l'interruttore come comando manuale. Tuttavia di solito ci sono solo due fili all'interruttore, l'Attivo e il filo dell'interruttore al carico, nessun neutro. Come mostrato sopra, questo controllo BLE funziona solo con quei due fili e include un interruttore di esclusione manuale. Sia il telecomando che l'interruttore manuale funzionano quando il carico è acceso o spento.

L'esempio particolare qui è per controllare un banco di luci da 200 W posizionando il circuito dietro l'interruttore a parete. Il codice viene fornito sia per RedBear BLE Nano (V1.5) che per RedBear BLE Nano V2 per visualizzare il pulsante di controllo su pfodApp. Nel codice è disponibile anche una funzione opzionale di spegnimento automatico a tempo.

ATTENZIONE: questo progetto è solo per costruttori esperti. La scheda è alimentata dalla rete e può essere mortale se viene toccata una parte qualsiasi mentre è in funzione. Il cablaggio di questa scheda nel circuito dell'interruttore della luce esistente deve essere eseguito solo da un elettricista qualificato

Passaggio 1: perché questo progetto?

Il progetto precedente, Modifica di un interruttore luci esistente con telecomando, funzionava per carichi compresi tra 10 W e 120 W per 240 V CA (o tra 5 W e 60 W per 110 V CA), ma non era in grado di far fronte alle luci della sala lounge che consistono in 10 x 20 W = 200 W di fluorescenti compatte. Questo progetto aggiunge alcuni componenti e un toroide avvolto a mano per rimuovere tale limitazione di carico mantenendo tutti i vantaggi del progetto precedente. Il carico che questo design può commutare è limitato solo dai valori nominali dei contatti del relè. Il relè utilizzato qui può commutare 16 Amp resistivi. Cioè > 1500 W a 110 V CA e > 3500 W a 240 V CA. Il circuito di controllo e il relè BLE utilizzano mW e quindi non si riscalda nemmeno.

I vantaggi di questo progetto sono:- (vedi Retrofit di un interruttore della luce esistente con telecomando per maggiori dettagli)

Semplice da installare e mantenereQuesta soluzione è alimentata dalla rete ma NON richiede alcun cablaggio aggiuntivo per l'installazione. Basta installare aggiungere il circuito di controllo all'interruttore manuale esistente.

Flessibile e robusto L'interruttore di esclusione manuale continua a controllare il carico anche se il circuito di controllo remoto si guasta (o non riesci a trovare il tuo cellulare). Inoltre è possibile accendere a distanza il carico dopo aver utilizzato l'interruttore di esclusione manuale per spegnerlo

Funzioni aggiuntive Una volta che si dispone di un microprocessore che controlla il carico, è possibile aggiungere facilmente funzioni aggiuntive. Il codice in questo progetto include un'opzione per disattivare il carico dopo un determinato periodo di tempo. Potresti anche aggiungere un sensore di temperatura per controllare il carico e regolare a distanza il setpoint della temperatura.

Crea la base per una rete completa di automazione domestica Questo diagramma è tratto da Bluetooth V5 "Mesh Profile Specification 1.0", 13 luglio 2017, Bluetooth SIG

Come puoi vedere è costituito da un numero di nodi Relay in una mesh. I nodi Relay sono sempre attivi e forniscono accesso ad altri nodi nella mesh e ai sensori alimentati a batteria. L'installazione di questo modulo remoto BLE alimentato dalla rete fornirà automaticamente una serie di nodi in tutta la casa che possono essere aggiunti alla mesh come nodi Relay. RedBear BLE Nano V2 è compatibile con Bluetooth V5.

Tuttavia, la specifica BLE Mesh è molto recente e attualmente non ci sono implementazioni di esempio. Quindi l'impostazione della mesh non è trattata in questo progetto, ma una volta che il codice di esempio sarà disponibile, sarai in grado di riprogrammare RedBear BLE Nano V2 per fornire una rete di automazione domestica a mesh

Passaggio 2: come viene alimentato l'interruttore remoto BLE quando non c'è una connessione neutra?

L'idea di questo controllo risale, da alcuni anni, a un semplice circuito di alimentazione a corrente costante. (National Semiconductor Application Note 103, Figura 5, George Cleveland, agosto 1980)

La cosa interessante di questo circuito è che ha solo due fili, uno e uno in uscita. Non c'è connessione all'alimentazione -ve (gnd) se non attraverso il carico. Questo circuito si tira su per le cinghie di avvio. Utilizza la caduta di tensione attraverso il regolatore e il resistore per alimentare il regolatore.

Il retrofit di un interruttore della luce esistente con telecomando ha utilizzato un'idea simile.

Uno Zener 5V6 in serie con il carico fornisce l'alimentazione per il controller BLE e il relè di aggancio. Quando il carico viene spento, una quantità molto piccola di corrente inferiore a 5 mA continua a fluire attraverso lo zener (e il carico) tramite 0.047uF e 1K bypassando l'interruttore aperto. Questa piccola corrente, che è appena rilevabile e "sicura", è sufficiente per alimentare il controller BLE quando il carico è spento e anche per caricare un condensatore per pilotare il relè di blocco per accendere il carico da remoto. Vedere Modifica di un interruttore luci esistente con telecomando per il circuito completo e i dettagli.

La limitazione del circuito di cui sopra è che quando il carico è ON, tutta la corrente di carico passa attraverso lo zener. L'uso di uno zener da 5 W limita la corrente a circa mezzo amplificatore. Vale a dire che per una lampada da 60 W (a 110 V CA) 3 W vengono dissipati come calore dallo zener quando il carico è acceso. Per i sistemi a 110 V CA questo limita il carico a circa 60 W e per i sistemi a 240 V a circa 120 W. Con la moderna illuminazione a LED questo spesso è sufficiente, tuttavia non farebbe fronte ai 200W delle lampade nel soggiorno.

Il circuito qui descritto rimuove tale limitazione e consente il controllo remoto dei kilowatt di potenza da mW tramite BLE e pfodApp.

Passaggio 3: schema elettrico

Il circuito sopra mostra il carico OFF. In questo stato il controller BLE viene alimentato tramite 0.047uF e 1K come nel circuito precedente. Quando il carico è ON (cioè aziona l'interruttore a muro o il relè di blocco nel circuito sopra), il raddrizzatore a ponte superiore e i componenti da 0,047 uF e 1K vengono cortocircuitati dal relè e dall'interruttore. La corrente a pieno carico scorre quindi attraverso il trasformatore toroidale che fornisce i mW necessari per il circuito di controllo. Sebbene sia mostrato che il toroide ha circa 3,8 V CA attraverso il primario, l'avvolgimento primario è quasi interamente reattivo e fuori fase con la tensione di carico, quindi il toroide assorbe pochissima potenza, in realtà mW.

Lo schema elettrico completo è qui (pdf). L'elenco delle parti, BLE_HighPower_Controller_Parts.csv, è qui

Puoi vedere i componenti aggiuntivi sul lato sinistro. Il trasformatore toroidale, il soppressore di picchi, il resistore di limitazione e il raddrizzatore a onda intera. Il retrofit di un interruttore luci esistente con telecomando descrive il resto del circuito.

La tensione fornita dal Trasformatore Toroidale varia con la corrente di carico (vedi sotto per maggiori dettagli). Più i 7V sono necessari per pilotare il raddrizzatore a onda intera e lo zener. Il resistore RL viene scelto per limitare la corrente attraverso lo Zener a pochi mAs, diciamo meno di 20 mA. Avere una tensione di alimentazione toroidale che varia con la corrente di carico non è un grosso problema a causa dell'ampia gamma di correnti che lo zener può gestire, da 0,1 mA a 900 mA, che fornisce un'ampia gamma di cadute di tensione disponibili su RL e quindi un'ampia gamma di valori accettabili Tensioni di alimentazione toroidali. Ovviamente per l'efficienza vorremmo che la tensione di uscita dal toroide corrisponda più da vicino a ciò che è necessario.

Aggiornamento: 13 luglio 2018 – sostituito RL con regolatore a 3 terminali

Controllando l'hardware dopo alcuni mesi, il resistore di limitazione di corrente RL sembrava leggermente bruciato, quindi il circuito del trasformatore toroidale è stato modificato (modifiedCircuit.pdf) per utilizzare invece un limitatore di corrente a 3 terminali.

Z1 (uno zener bidirezionale) è stato aggiunto per limitare il picco di tensione sul primario a <12V e IC1 aggiunto per limitare la corrente fornita dal secondario a ~10mA. È stato utilizzato un LM318AHV con un limite di tensione in ingresso di 60 V e Z2 limita l'uscita del trasformatore a <36 V per proteggere l'LM318AHV.

Passaggio 4: progettazione del trasformatore toroidale

Qui viene utilizzato un trasformatore toroidale perché ha una dispersione del flusso magnetico molto bassa e quindi riduce al minimo l'interferenza con il resto del circuito. Esistono due tipi principali di nuclei toroidali, polvere di ferro e ferrite. Per questo progetto è necessario utilizzare il tipo di polvere di ferro progettato per la potenza utilizzata. Ho usato un core HY-2 di Jaycar, LO-1246. 14,8 mm di altezza, 40,6 mm di diametro esterno, 23,6 mm di diametro interno. Ecco la scheda tecnica. Quel foglio indica che i toroidi T14, T27 e T40 sono simili, quindi potresti provare uno di quelli invece.

La progettazione del trasformatore è una sorta di arte a causa della natura non lineare della curva BH, dell'isteresi magnetica e delle perdite del nucleo e del filo. Magnetic Inc ha un processo di progettazione che sembra essere semplice, ma richiede Excel e non funziona con Open Office, quindi non l'ho usato. Fortunatamente qui devi solo ottenere il design più o meno giusto e puoi regolarlo aggiungendo turni primari o aumentando RL. Ho usato il processo di progettazione di seguito e ho ottenuto un trasformatore accettabile la prima volta, dopo aver aggiunto un secondo avvolgimento primario. Ho perfezionato il numero di spire e il processo di avvolgimento per il secondo trasformatore.

I criteri di progettazione di base sono: -

• Ci deve essere abbastanza cambiamento nel campo magnetico (H) nel nucleo per superare l'isteresi della curva B-H, ma non abbastanza per saturare il nucleo. cioè diciamo da 4500 a 12000 Gauss.
• I Volt Primari dipendono:- dall'induttanza dell'avvolgimento primario e dalla frequenza di rete per dare la reattanza e poi dalla corrente di carico per dare la tensione dell'avvolgimento primario.
• I volt secondari dipendono, grosso modo, dal rapporto spire secondario rispetto al tempo primario i volt primari. Le perdite del nucleo e la resistenza degli avvolgimenti significano che l'uscita è sempre inferiore a un trasformatore ideale.
• I volt secondari devono superare 6,8 V (== 5,6 V (zener) + 2 * 0,6 V (diodi raddrizzatori)) per una quantità sufficiente del ciclo CA per fornire una corrente media attraverso lo zener maggiore di pochi mA per alimentare il circuito BLE.
• La dimensione del filo dell'avvolgimento primario deve essere scelta per essere in grado di trasportare la corrente a pieno carico. Il secondario normalmente trasporterà mA solo dopo aver inserito il resistore di limitazione RL, quindi la dimensione del filo dell'avvolgimento secondario non è critica.

Passaggio 5: un progetto per la rete a 50Hz

Il calcolatore dell'induttanza per giro del toroide calcolerà l'induttanza e Gauss/Amp per un dato numero di giri, date le dimensioni e la permeabilità del toroide, ui.

Per questa applicazione, le luci della sala lounge, la corrente di carico è di circa 0,9 A. Supponendo un trasformatore step-up 2: 1 e maggiore di 6,8 V di picco sul secondario, la tensione di picco primaria deve essere maggiore di 6,8 /2 = 3,4 V di picco / sqrt (2) == Volt AC RMS quindi i volt RMS primari devono essere maggiore di 3,4 / 1,414 = 2,4 V RMS. Quindi cerchiamo di mirare a un volt RMS primario di circa 3 V CA.

La tensione primaria dipende dalla reattanza moltiplicata per la corrente di carico, cioè 3/0,9 = 3,33 reattanza primaria. La reattanza per l'avvolgimento è data da 2 * pi * f * L, dove f è la frequenza e L è l'induttanza. Quindi per un sistema principale a 50Hz L = 3,33 / (2 * pi * 50) == 0,01 H == 10000 uH

Utilizzando il calcolatore dell'induttanza per giro del toroide e inserendo le dimensioni del toroide di 14,8 mm di altezza, 40,6 mm di diametro esterno, 23,6 mm di ID e supponendo che 150 per ui dia per 200 giri 9635uH e 3820 Gauss/A Nota: l'interfaccia utente è elencata nelle specifiche come 75 ma per i livelli inferiori di densità di flusso qui utilizzati, 150 è più vicino alla cifra corretta. Questo è stato determinato misurando la tensione primaria della bobina finale. Ma non preoccuparti troppo della cifra esatta poiché puoi aggiustare l'avvolgimento primario in seguito.

Quindi, usando 200 giri, per un 50Hz, f, fornire la reattanza == 2*pi*f*L == 2 * 3.142 * 50 * 9635e-6 = 3.03 e quindi i volt attraverso l'avvolgimento primario a 0.9A RMS AC è 3,03 * 0,9 = 2,72 V RMS per una tensione di picco di 3,85 V e una tensione di picco secondaria di 7,7 V, assumendo un trasformatore elevatore 2: 1.

Il Gauss di picco è 3820 Gauss / A * 0.9A == 4861 Gauss che è inferiore al livello di saturazione di 12000 Gauss per questo core.

Per un trasformatore 2:1 l'avvolgimento secondario deve avere 400 spire. I test hanno dimostrato che questo progetto ha funzionato e un resistore di limitazione RL di 150 ohm ha fornito una corrente zener media di circa 6 mA.

La dimensione del cavo primario è stata calcolata utilizzando il calcolo dei trasformatori di potenza a frequenza di rete – Scelta del cavo giusto. Per 0,9 A quella pagina web ha dato 0,677 mm di diametro. Quindi è stato utilizzato un filo smaltato da 0,63 mm di diametro (Jaycar WW-4018) per il primario e un filo smaltato da 0,25 mm di diametro (Jaycar WW-4012) per il secondario.

L'attuale costruzione del trasformatore utilizzava un singolo avvolgimento secondario di 400 spire di filo smaltato di 0,25 mm di diametro e due (2) avvolgimenti primari di 200 spire ciascuno di filo smaltato di 0,63 mm di diametro. Questa configurazione consente di configurare il trasformatore per funzionare con correnti di carico nell'intervallo da 0,3 A a 2 A, ovvero (da 33 W a 220 W a 110 V OPPURE da 72 W a 480 W a 240 V). Il collegamento degli avvolgimenti primari è in serie, raddoppia l'induttanza e consente di utilizzare il trasformatore per correnti fino a 0,3A (33W a 110V o 72W a 240V) con RL == 3R3 e fino a 0,9A con RL = 150 ohm. Il collegamento dei due avvolgimenti primari in parallelo raddoppia la loro capacità di trasporto di corrente e fornisce una corrente di carico da 0,9 A a 2 A (220 W a 110 V e 480 W a 240 V) con un RL appropriato.

Per la mia applicazione che controlla 200 W di luci a 240 V, ho collegato l'avvolgimento in parallelo e ho usato 47 ohm per RL. Ciò corrisponde strettamente alla tensione di uscita a ciò che era necessario, consentendo al contempo al circuito di funzionare ancora per carichi fino a 150 W se una o più lampadine si guastano.

Passaggio 6: modifica delle spire per la rete a 60Hz

A 60 Hz la reattanza è superiore del 20%, quindi non sono necessarie tante spire. Poiché l'induttanza varia come N^2 (giri al quadrato) dove N è il numero di giri. Per i sistemi a 60Hz è possibile ridurre il numero di spire di circa il 9%. Cioè 365 spire per il secondario e 183 spire per ciascun primario per coprire da 0,3A a 2A come descritto sopra.

Passaggio 7: progettazione per correnti di carico più elevate, esempio 10A 60Hz

Il relè utilizzato in questo progetto può commutare una corrente di carico resistivo fino a 16A. Il design sopra funzionerà per 0.3A a 2A. Al di sopra di questo, il toroide inizia a saturarsi e la dimensione del filo dell'avvolgimento primario non è abbastanza grande per trasportare la corrente di carico. Il risultato, confermato da test con un carico di 8,5 A, è un trasformatore caldo e puzzolente.

Come esempio di un progetto ad alto carico, progettiamo per un carico di 10A in un sistema a 60Hz e 110V. Sono 1100W a 110V.

Si assuma una tensione primaria di diciamo 3,5 V RMS e un trasformatore 2: 1 che consenta alcune perdite, quindi la reattanza primaria necessaria è 3,5 V / 10 A = 0,35. Per 60Hz ciò implica un'induttanza di 0,35/(2*pi * 60) = 928,4 uH

Usando ui di 75 questa volta, poiché la densità di flusso sarà più alta, vedi sotto, alcune prove del numero di spire nel calcolatore di induttanza toroidale per giro danno 88 spire per il primario e 842 Gauss / A per la densità di flusso o 8420 Gauss a 10A che è ancora entro il limite di saturazione di 12000 Gauss. A questo livello di flusso l'u i è probabilmente ancora maggiore di 75, ma è possibile regolare il numero di spire primarie quando si prova il trasformatore sottostante.

Il calcolo dei trasformatori di alimentazione a frequenza di rete fornisce una dimensione del filo di 4 mm ^ 2 di sezione trasversale o 2,25 mm di diametro o forse un po' meno diciamo due avvolgimenti primari di 88 spire ciascuno di 2 mm ^ 2 di sezione cioè filo di 1,6 mm di diametro, collegati in parallelo per dare un totale di 4mm^2 sezione trasversale.

Per costruire e testare questo progetto, avvolgere un avvolgimento secondario di 176 spire (per fornire il doppio della tensione di uscita di prima) e quindi avvolgere solo un primario di 88 spire di filo di 1,6 mm di diametro. Nota: lascia un filo extra sul primo in modo da poter aggiungere più giri se necessario. Quindi collegare il carico da 10A e vedere se il secondario può fornire la tensione/corrente necessaria per far funzionare il circuito BLE. Il filo da 1,6 mm di diametro può resistere a 10 A per il breve tempo in cui stai misurando il secondario.

Se ci sono volt sufficienti, determinare il RL necessario per limitare la corrente, e magari togliere qualche spira se c'è molta tensione in eccesso. Altrimenti se la tensione secondaria non è sufficiente, aggiungere qualche spira in più al primario per aumentare la tensione primaria e quindi la tensione secondaria. La tensione primaria aumenta di N^2 mentre la tensione secondaria diminuisce di circa 1/N a causa della variazione del rapporto spire, quindi l'aggiunta di avvolgimenti primari aumenterà la tensione secondaria.

Una volta determinato il numero di spire primarie necessarie, è possibile avvolgere il secondo avvolgimento primario in parallelo con il primo per fornire la capacità di carico di corrente a pieno carico.

Passaggio 8: avvolgimento del trasformatore toroidale

Per avvolgere il trasformatore devi prima avvolgere il filo su un formatore che passerà attraverso il toroide.

Per prima cosa calcola quanto filo ti serve. Per Jaycar, il toroide LO-1246 ogni giro è di circa 2 x 14,8 + 2 * (40,6 – 23,6)/2 == 46,6 mm. Quindi per 400 giri hai bisogno di circa 18,64 m di cavo.

Quindi calcola la dimensione del singolo giro sul primo che utilizzerai. Ho usato una matita di circa 7,1 mm di diametro che ha dato una lunghezza di giro di pi*d = 3,14 * 7,1 == 22,8 mm per giro. Quindi per 18,6 m di filo avevo bisogno di circa 840 spire sul primo. Piuttosto che contare le spire sul primo, ho calcolato la lunghezza approssimativa di 840 spire, assumendo un filo di 0,26 mm di diametro (un po' più grande dell'effettivo diametro di 0,25 mm del filo). 0,26 * 840 = avvolgimento lungo 220 mm di spire avvolte per ottenere 18,6 m di filo sul primo. Poiché la matita era lunga solo 140 mm, avrei bisogno di almeno 2,2 strati di 100 mm di lunghezza ciascuno. Alla fine ho aggiunto circa il 20% di filo in più per consentire un avvolgimento sciatto e una maggiore lunghezza del giro sul toroide per il secondo strato e in realtà ho messo 3 strati di 100 mm di lunghezza ciascuno sul formatore di matita.

Per avvolgere il filo sul formatore di matita ho usato un trapano a colonna a velocità molto bassa per ruotare la matita. Usando la lunghezza degli strati come guida, non avevo bisogno di contare i giri. Potresti anche usare un trapano a mano montato in una morsa.

Tenendo il toroide in una morsa a ganasce morbida che potrebbe ruotare le ganasce per mantenere il toroide orizzontale, ho avvolto prima l'avvolgimento secondario. Iniziando con uno strato di nastro biadesivo sottile attorno all'esterno del toroide per aiutare a mantenere il filo in posizione mentre lo avvolgo. Ho aggiunto un altro strato di tap tra ogni strato per aiutare a mantenere le cose a posto. Puoi vedere lo strato finale di tap nella foto sopra. Ho acquistato la morsa appositamente per questo lavoro, una Stanley Multi Angle Hobby Vice. Ne è valsa la pena.

Un calcolo simile è stato fatto per preparare il formatore di avvolgimento per i due avvolgimenti primari. Anche se in quel caso ho misurato la nuova dimensione del toroide, con l'avvolgimento secondario in posizione, per calcolare la lunghezza della spira. Sopra è una foto del trasformatore con l'avvolgimento secondario e il filo per il primo avvolgimento primario sul primo pronto per iniziare l'avvolgimento.

Fase 9: Costruzione

Per questo prototipo ho riutilizzato uno dei PCB descritti in Retrofit a Existing Light Switch with Remote Control e ho tagliato due tracce e aggiunto un collegamento per riconfigurarlo per il toroide.

Il toroide è stato montato separatamente e il soppressore di sovratensione posizionato direttamente sull'avvolgimento secondario.

Una scheda figlia è stata utilizzata per montare il raddrizzatore a onda intera e RL.

Il soppressore di sovratensioni è stato un'aggiunta tardiva. Quando ho testato per la prima volta l'intero circuito con un carico di 0,9 A, ho sentito una forte crepa durante l'utilizzo di pfodApp per accendere il carico da remoto. Un'ispezione più attenta ha rilevato una piccola scarica blu da RL durante l'accensione. All'accensione, l'intero 240 V RMS (340 V di picco) veniva applicato sul primario del toroide durante il transitorio. Il secondario, con rapporto di spire 2: 1, generava fino a 680V sufficienti a provocare un guasto tra RL e un binario vicino. Eliminando le tracce vicine e aggiungendo un soppressore di sovratensioni da 30,8 V CA attraverso la bobina secondaria, questo problema è stato risolto.

Passaggio 10: programmazione e connessione di BLE Nano

Il codice nel BLE Nano è lo stesso utilizzato nel retrofit di un interruttore della luce esistente con telecomando e quel progetto discute il codice e come programmare il Nano. L'unico cambiamento riguardava il nome della pubblicità BLE e il prompt visualizzato su pfodApp. Collegandosi tramite pfodApp dal cellulare Android viene visualizzato questo pulsante.

Il circuito monitora la tensione applicata al carico per visualizzare correttamente un pulsante giallo quando il carico viene alimentato dall'interruttore remoto o dall'azionatore manuale.

Conclusione

Questo progetto estende il retrofit di un interruttore luci esistente con telecomando per consentire di controllare a distanza i kilowatt di carico semplicemente aggiungendo questo circuito all'interruttore esistente. Non è richiesto alcun cablaggio aggiuntivo e l'interruttore originale continua a funzionare come esclusione manuale pur consentendo di accendere il carico in remoto dopo aver utilizzato l'interruttore di esclusione manuale per spegnerlo

Se il circuito del telecomando dovesse guastarsi o non riuscissi a trovare il tuo cellulare, l'interruttore di esclusione manuale continua a funzionare.

Andando avanti, il retrofit degli interruttori della luce di casa con i moduli di controllo BLE Nano V2 che supportano Bluetooth V5 significa che in futuro puoi configurare una rete di automazione a livello di casa utilizzando un Bluetooth V5 Mesh.